Синфазные и дифференциальные помехи что это
Электромагнитные помехи от импульсных стабилизаторов подразделяются на излучаемые и кондуктивные. Последние также можно разделить на две категории: синфазный шум и дифференциальный шум. Почему нужно различать синфазные и дифференциальные помехи? Методы уменьшения электромагнитных помех, эффективные для синфазного шума, не всегда результативны для дифференциального шума, и наоборот, поэтому определение источника кондуктивного излучения может сэкономить время и деньги. Знание того, где появляются синфазные и дифференциальные шумы в спектре кондуктивного излучения, позволяет разработчикам источников питания эффективно применять методы подавления электромагнитных помех, что в конечном итоге позволит сократить сроки проектирования и стоимость комплектующих. В статье представлен практический метод выделения синфазных и дифференциальных помех в общем спектре кондуктивных помех для импульсного стабилизатора LTC7818 от Analog Devices.
На рис. 1 показаны пути прохождения синфазного и дифференциального шума для типичного понижающего преобразователя. Дифференциальный шум возникает между линией питания и обратной линией, в то время как синфазный шум создается между линиями питания и заземленной плоскостью (например, медной поверхностью испытательного стола) через паразитную емкость Cstray. Цепь стабилизации полного сопротивления линии (LISN) для измерения кондуктивного излучения включается между источником питания и понижающим преобразователем. Сама LISN не может напрямую использоваться для измерения синфазного и дифференциального шума, но она измеряет напряжение шума питающей и обратной линии — V1 и V2 соответственно (см. рис. 1). Эти напряжения измеряются на 50-Ом резисторах. Исходя из определения синфазного и дифференциального шума (см. рис. 1), V1 и V2 могут быть выражены в виде суммы и разности напряжения синфазного шума Vcm и напряжения дифференциального шума Vdm соответственно. Это дает возможность рассчитать Vcm как среднюю величину напряжений V1 и V2, а Vdm — как половину разности между V1 и V2.
Электромагнитные помехи импульсных преобразователей
Введение
При сертификационных испытаниях готового изделия нередко возникают проблемы при испытаниях на электромагнитную совместимость (ЭМС). Найти быстрое и безболезненное решение этих проблем для готового изделия далеко не всегда возможно. Следовательно, лучше уже на этапе разработки принять все возможные меры по удовлетворению требований стандартов.
Одним из главных источников помех являются DC/DC- и AC/DC-преобразователи. Существует несколько способов уменьшения коммутационных помех, создаваемых преобразователем. К ним относятся: применение помехоподавляющих компонентов, увеличение длительности фронтов коммутации силовых ключей, использование топологии силовых каскадов с аккумулированием энергии индуктивности рассеяния трансформаторов, оптимальная топология печатной платы.
Требования к ЭМС задаются стандартами CISPR (Международный специальный комитет по радиопомехам) и EN (Европейские нормы). Электронное оборудование, как правило, подпадает под действие стандартов EN 55022/CISPR 22 и EN 55032/CISPR 32, которым соответствуют российские стандарты ГОСТ 30805.22–2013 [1] и ГОСТ CISPR 32–2015 [2]. На рис. 1 в качестве примера приведены нормируемые уровни кондуктивных помех в стандарте ГОСТ 30805.22–2013 (CISPR 22:2006) для оборудования классов А (рис. 1а) и Б (рис. 1б).
Рис. 1. Уровни кондуктивных помех в стандарте ГОСТ 30805.222013 (CISPR 22:2006) для оборудования классов А и Б
При испытаниях необходимо изолировать испытываемую схему от сети. С этой целью используется эквивалент сети LISN, который стабилизирует полное сопротивление сети и «отрезает» испытываемый прибор от помех и нестабильности импеданса сети. Электрическая схема испытаний показана на рис. 2. Как видно из рисунка, схема LISN, по сути, представляет собой П-фильтр. Величина индуктивности 50 мкГн характерна для индуктивности сети.
Рис. 2. Электрическая схема испытаний на ЭМС
Дифференциальные и синфазные шумы и помехи
Создаваемые преобразователем помехи удобно разделить на дифференциальные и синфазные. Соответственно и токи, которые создают эти помехи, также разделяются на дифференциальные и синфазные. На рис. 3 упрощенно показаны понижающий и повышающий DC/DC-преобразователи и токи, образующие дифференциальные и синфазные помехи. Контуры дифференциальных токов IDM выделены синим цветом, а синфазных токов ICM — красным. Синфазные токи протекают через паразитные емкости между силовыми шинами питания и земли преобразователей.
Рис. 3. Токи дифференциальных и синфазных помех в
а) понижающих;
б) повышающих преобразователях
Дифференциальные токи помех образуются при коммутации силовых ключей. Они протекают по силовым шинам питания L1 и земли L2. Генерируемые этими токами помехи тем больше, чем больше скорость изменения тока dI/dt и меньше импеданс контура. Источником этих помех является и несинусоидальная форма тока, порождающая высшие гармоники. Эти помехи отчасти ослабляются входным конденсатором CIN, но эквивалентная последовательная индуктивность (ESL) и эквивалентное последовательное сопротивление ESR конденсатора не позволяют полностью избавиться от этих помех.
Токи синфазных помех протекают через паразитные емкости между линиями L1, L2 и землей. Их величина тем больше, чем больше скорость изменения напряжения dV/dt. В случае неизолированного преобразователя величина синфазных токов, главным образом, зависит от dV/dt в узле переключения преобразователя.
Паразитные емкости в этом случае определяются, в основном, емкостями между корпусом прибора, металлическим корпусом силового ключа и между корпусом теплоотвода. Паразитные емкости могут образоваться между жгутом сетевых проводов, идущих от входного разъема к плате с преобразователем, и корпусом прибора. Синфазные токи помех обычно значительно меньше дифференциальных, но площадь контура, по которому протекают токи синфазных помех, больше. Фактически этот контур представляет собой антенну, и потому справиться с этими токами сложнее.
На рис. 4 показаны контуры дифференциальных и синфазных токов помех для изолированного преобразователя. Синфазный ток протекает через межобмоточную емкость преобразователя CPS, а путь обратного тока образуется через паразитную емкость между вторичной стороной и корпусом прибора.
Рис. 4.
а) контур синфазного тока в изолированном преобразователе;
б) эквивалентная схема контура синфазного тока
Эквивалентная схема контура синфазного тока показана на рис. 4б. Заметим, что на рис. 4 показана упрощенная схема. В ней не учтены емкости силовых MOSFET и выпрямительных диодов, емкость дросселя выходного фильтра. Столь строгое разделение помех на дифференциальные и синфазные несколько условно, хотя и значительно упрощает анализ. Например, дифференциальные помехи из-за несимметричности линий могут переходить в синфазные.
Рис. 5. Эквивалентная электрическая схема распространения и измерения помех
Эквивалентная электрическая схема распространения и измерения помех показана на рис. 5. Схема состоит из трех частей: источник помех с выходными импедансами ZS1, ZS2, ZSС; линия распространения помех с импедансами ZP1, ZP2, ZPС и приемник помех LISN с 50‑Ом сопротивлениями, по падению напряжения на которых и измеряются помехи. Величина дифференциальной помехи определяется из выражения:
Величина синфазной помехи вычисляется из соотношения:
Разделение помехи на синфазную и дифференциальную составляющие необходимо для того, чтобы скорректировать схему, в частности для построения фильтра электромагнитных помех — ЭМП-фильтра. Простой пример схемной реализации упомянутых выше выражений показан на рис. 6. Для реализации этой схемы следует выбрать широкополосный трансформатор. В противном случае результаты будут искажены. Подобные трансформаторы выпускаются несколькими компаниями, например Coilcraft и Bourns.
Рис. 6. Схема измерения синфазных и дифференциальных помех
Поскольку импеданс источника и линии передачи синфазного шума носит явно выраженный емкостной характер, с увеличением частоты он уменьшается. Импеданс источника дифференциального шума имеет резистивный или индуктивной характер и возрастает при увеличении частоты. Для уменьшения шума требуется либо уменьшить его величину в источнике шума, либо увеличить импеданс линии распространения шума с помощью фильтров или других шумоподавляющих компонентов, например ферритовых бусин. Для уменьшения синфазного шума необходимо также уменьшить величину dV/dt в узле переключения преобразователя.
Традиционный способ подавления помех во входной цепи преобразователя заключается в использовании пассивных фильтров. Желательно установить эти фильтры в цепи переменного тока, но если такая возможность отсутствует, следует установить их в цепи выпрямленного напряжения. Заметим, что при установке пассивного фильтра в цепь постоянного напряжения магнитные сердечники дросселя не перемагничиваются по полной петле гистерезиса, и потому следует выбирать дроссели с запасом по току насыщения.
На рис. 7а показан пример фильтра, в котором совмещены фильтры дифференциальных и синфазных помех. На рисунках 7б–в из этого фильтра вычленены цепи фильтрации дифференциальных помех (рис. 7б) и цепи фильтрации синфазных помех (рис. 7в). Помимо компонентов для фильтрации помех в этой схеме присутствует выпрямительный мост, установленный за ним сглаживающий конденсатор CIN и ограничитель перенапряжения D1.
Рис. 7. Пассивный ЭМП-фильтр синфазных и дифференциальных помех
Дроссели LCM представляют собой две магнитосвязанные обмотки на одном сердечнике. Учитывая, что токи синфазных помех в линиях L1 и L2 текут в одном направлении, обмотки включены согласно, чтобы магнитные потоки от этих токов суммировались и индуктивность дросселя возрастала. При малых дифференциальных помехах в качестве дросселей LDM можно использовать индуктивность рассеяния дросселей LCM. В этом случае дроссели LDM не должны быть экранированными. Если дифференциальные помехи велики, лучше использовать дискретные дроссели LDM.
Конденсаторы CX1 и CX2 принадлежат фильтру дифференциальных помех, а CY1 и CY2 — фильтру синфазных помех. В ЭМП-фильтрах должны использоваться специальные помехоподавляющие конденсаторы, которые разделяются на классы X и Y. Конденсаторы класса X включаются между фазами или между фазой и нулем. В рассматриваемом примере (рис. 5) они включены между линиями L1 и L2. Конденсаторы класса Y включаются между фазами и корпусом. В примере на рис. 5 они включены между линиями L1, L2 и корпусом.
Конденсаторы класса X делятся на два подкласса – X1 и X2. Конденсаторы подкласса X1 используются в трехфазных цепях. Их рабочее напряжение составляет 400–630 В. Они должны выдерживать всплески напряжения до 4 кВ. Конденсаторы подкласса X2 применяются в однофазных цепях. Их рабочее напряжение обычно не превышает 300–310 В, и они должны выдерживать всплески напряжения до 2,5 кВ.
Конденсаторы класса Y делятся на три подкласса – Y1, Y2 и Y4. Рабочее напряжение обоих подклассов не превышает 500 В. Конденсаторы подкласса 1 должны выдерживать всплески перенапряжения до 5 кВ, а подкласса 2 – до 8 кВ. К конденсаторам подкласса Y4 требования значительно ниже. Их рабочее напряжение не превышает 150 В, и они должны выдерживать всплески напряжения до 2,5 кВ [3].
При разработке топологии печатной платы необходимо выявить цепи, генерирующие помехи. К таковым относятся проводники с высокой скоростью изменения токов и напряжений. На рис. 8 показан выходной силовой каскады синхронного понижающего преобразователя без учета паразитных индуктивностей.
Рис. 8. Выходной силовой каскад синхронного понижающего преобразователя без учета паразитных индуктивностей
Красным фоном на рис. 8 выделена область, которую образует контур из силовых ключей и входного конденсатора. Поскольку в этой области протекают силовые токи, пульсирующие с частотой коммутации ключей, иногда ее называют горячей областью. Контуры, в которых протекает ток затвора, обозначены цифрами 2 и 3. В контур затвора верхнего силового ключа также включена бутстрепная цепь из резистора RBOOT, конденсатора CBOOT, диода DBOOT.
На рис. 9 показан этот же преобразователь, но с учетом всех паразитных индуктивностей проводников, выводов корпусов микросхем, ключей и емкости силовых ключей. Красным цветом на рис. 9 выделены токи, протекающие в цепи затворов силовых ключей. Синим цветом выделены силовые контуры, а стрелками зеленого цвета обозначены узлы с высокой скоростью изменения напряжения dV/dt.
Рис. 9. Выходной силовой каскад синхронного понижающего преобразователя с учетом паразитных индуктивностей
Помехи появляются из-за высокой скорости изменения напряжений или токов и распространяются посредством электрического или магнитного поля, соответственно. Они трансформируются в кондуктивные и в радиопомехи. Топология печатной платы определяет площадь и конфигурацию описанных выше контуров, а, следовательно, и уровень излучаемых помех.
Суммарная индуктивность горячей области (область 1 на рис. 8) определяется следующим соотношением:
где LD — суммарная индуктивность контура; LLOOP, LPCB1 и LPCB2 — индуктивности проводников печатной платы; LD1INT и LD2EXT — индуктивности стока, соответственно, внутри кристалла и внешнего вывода; LS2INT + LS2EXT — индуктивность истока, соответственно, внутри кристалла и внешнего вывода; LCIN — эквивалентная последовательная индуктивность входного конденсатора CIN.
Заметим, что в состав индуктивности контура затвора входит индуктивность истока верхнего ключа Q1. На ней в процессе замыкания ключа Q1 при нарастании тока индуцируется напряжение обратной полярности по отношению к напряжению управления затвором. Таким образом, напряжение, появляющееся на индуктивности истока, препятствует росту напряжения затвора, затягивает открытие ключа и увеличивает коммутационные потери.
Для уменьшения индуктивности необходимо не только уменьшить цепи, выделенные на рис. 8–9, но и путь обратного тока через слой земли. Этот слой не должен иметь существенных разрывов и прорезей, удлиняющих путь обратного тока.
Входная CISS, выходная COSS емкости и емкость обратной связи CRSS определяются следующими соотношениями:
где CGS — емкость затвор–исток; CGD — емкость затвор–сток; CDS — емкость сток–исток.
Значительное влияние на коммутацию оказывает процесс восстановления обратной характеристики диода DB1, следствием которого являются всплески тока на ключе Q1 в процессе открытия. Эти всплески схожи с всплесками тока при заряде емкости COSS2, поэтому эффект от их действия часто оценивается в совокупности. Шумы и помехи, создаваемые преобразователем, удобно разделить на три составляющие, как показано в таблице.
Служба подавления помех: решения компании Sumida
Повсеместное применение электротехнических приборов и радиоэлектронных систем в промышленности, медицине, быту, их стремительное развитие ставит перед разработчиками ряд технических задач, одной из которых является обеспечение электромагнитной совместимости (ЭМС).
ГОСТ определяет понятие электромагнитной совместимости как «способность технических средств функционировать с заданным качеством, в заданной электромагнитной обстановке, не создавая недопустимых электромагнитных помех другим техническим средствам» [1].
Международные стандарты разделяют электромагнитные помехи на низкочастотные (основная часть энергетического спектра которых находится ниже 9 кГц), высокочастотные (в пределах от 9 кГц до 30 МГц) и радиочастотные (со спектральным составом свыше 30 МГц).
Фильтры сетевых помех компании Sumida главным образом ориентированы на подавление высокочастотных помех в диапазоне 9 кГц…30 МГц, поэтому в данной статье не рассматриваются вопросы качества энергоснабжения, связанные с просадкой сетевого напряжения, перенапряжением, расфазировкой, мощными импульсными помехами и др.
Природа сетевых электромагнитных помех
Источниками сетевых электромагнитных помех могут быть:
Импульсные блоки питания (ИБП) являются неотъемлемой частью современного оборудования информационных технологий, автоматизации, бытовой радиоэлектронной аппаратуры. Развитие схемотехники и элементной базы ИБП способствует увеличению экономичности, а также — уменьшению массогабаритных показателей за счет увеличения частоты преобразования электромагнитной энергии в пределах от нескольких сотен кГц до десятков МГц.
Регуляторы яркости свечения ламп работают на частотах от десятков до сотен кГц, электронные балласты люминесцентных ламп — на сотнях кГц.
Все перечисленное обостряет проблему надежности и стабильности одновременного функционирования различных технических средств в неблагоприятной обстановке, где, с одной стороны, необходимо обеспечить нормальное функционирование помехочувствительных приборов, с другой — защитить сеть и выполнить нормы по помехоэмиссии для потребителей электроэнергии, которые сами являются источниками помех.
Рассмотрим типы помех с точки зрения способа их распространения по сети электропитания. Различают синфазные и дифференциальные помехи (рисунок 1).
Рис. 1. Принцип проникновения синфазной (а) и дифференциальной (б) помехи в сеть электропитания
Синфазная помеха возникает тогда, когда напряжение помехи воздействует на фазный и нейтральный проводники сети электропитания относительно заземляющего контакта. В этом случае токи помехи ICM1 и ICM2 текут по двум проводникам в одинаковом направлении, замыкаясь через цепь заземления.
Дифференциальная помеха в сети питания возникает в случае, когда напряжение помехи приложено между фазным и нейтральным проводниками, а токи дифференциальной помехи IDIFF имеют одинаковую величину, но противоположное направление.
Диаграмма (рисунок 2) условно разделяет помехи на дифференциальные и синфазные, показывает используемые в современной технике типовые методы подавления в зависимости от области спектра частот, в которой сконцентрирована основная доля их энергии.
Рис. 2. Диаграмма типов помех и методов их подавления
С целью фильтрации синфазных помех широко применяются дроссели со встречной намоткой (рисунок 3). Синфазные помеховые токи ICM1 и ICM2 текут через дроссель и, ослабляясь, замыкаются через цепь заземления. Сигнальный дифференциальный ток IS проходит через дроссель без ослабления.
Рис. 3. Схема подавления синфазной помехи дросселем со встречной намоткой
Для подавления дифференциальной помехи, как правило, используется проходной дроссель (рисунок 4). Дифференциальный ток IDIFF в обоих проводниках имеет одинаковую величину, но противоположное направление, и ослабляется дросселем.
Рис. 4. Схема подавления дифференциальной помехи проходным дросселем
В таких устройствах, как импульсные источники питания, электронные балласты, стиральные машины или электрические инструменты, симметричная помеха может быть преобразована в дифференциальную. Для подавления помех от таких источников используются схемы фильтрации, комбинирующие описанные способы.
Нормативно-правовая база
К техническим средствам, предназначенным для подключения к низковольтным распределительным и промышленным электрическим сетям, отечественные ГОСТы предъявляют требования и устанавливают нормы по ограничению помехоэмиссии и обеспечению устойчивости к воздействию электромагнитных помех.
Вводится понятие «электромагнитной помехи» — любого электромагнитного явления, которое может ухудшить качество функционирования устройства, оборудования или системы. В частности, под сетевой помехой понимается электромагнитная помеха, передаваемая техническому средству по проводам, соединяющим его с электрической сетью [1].
Согласно нормам помехоэмиссии, выделяют два класса технических средств:
Нормы кондуктивных помех в полосе частот 0,15…30 МГц, согласно ГОСТу, представлены в таблице 1.
Таблица 1. Нормы напряжения радиопомех на входных портах электропитания ТС в полосе частот 0,15…30 МГц [2]
| Полоса частот, МГц | Норма, дБ (мкВ) | |||
|---|---|---|---|---|
| ТС класса А | ТС класса Б | |||
| квазипиковое значение | среднее значение | квазипиковое значение | среднее значение | |
| 0,15…0,5 | 79 | 66 | 56…66 | 56…46 |
| 0,5…5 | 73 | 60 | 56 | 46 |
| 5…30 | 73 | 60 | 60 | 50 |
| Примечание: Норма уменьшается линейно с логарифмом частоты. На граничной частоте нормой является меньшее значение. | ||||
Решения компании Sumida
для подавления сетевых помех
Компоненты для подавления ассиметричных помех от Sumida с одной стороны ориентированы на защиту конечной аппаратуры пользователей от помех, распространяющихся по сети электропитания, с другой — на обеспечение требований международных стандартов по помехоэмиссии технических средств в сторону сети электропитания.
Портфолио компании Sumida включает в себя решения для борьбы как с синфазными, так и с дифференциальными помехами.
Как было сказано выше, для подавления синфазных помех применяются дроссели, которые содержат две одинаковые обмотки, включенные встречно. Такие дроссели чаще всего строятся на магнитопроводе с высокой магнитной проницаемостью. Конструктивной особенностью решений компании Sumida является применение многосекционной намотки катушек с уменьшенной собственной межвитковой емкостью и, соответственно, с большей частотой собственного резонанса.
При изменении частоты от нуля до частоты собственного резонанса катушки импеданс дросселя носит преимущественно индуктивный характер, при дальнейшем увеличении частоты сигнала начинает преобладать емкостной характер. Именно поэтому такой параметр, как частота собственного резонанса (Self Resonant Frequency) является одной из ключевых характеристик подобного рода устройств.
Наряду с классическими компонентами для подавления помех (рисунки 5 и 6), портфолио компании Sumida включает в себя собственные уникальные разработки — фильтры серии RK17S, RK23S, которые подробно рассмотрены в данной статье.
Рис. 5. Внешний вид фильтров DP-F14
Рис. 6. Внешний вид фильтров серии DK
Преимущества фильтров для подавления сетевых помех компании Sumida:
В таблице 2 приведены основные параметры фильтров Sumida:
Ln — номинальная индуктивность обмотки в синфазном режиме;
In — максимальный рабочий ток через обмотку;
RCU — максимальное сопротивление обмотки;
Lleakage — номинальная величина индуктивности обмотки в дифференциальном режиме;
Qth — термосопротивление корпуса;
SRF — частота собственного резонанса фильтра.
Таблица 2. Параметры фильтров для подавления помех компании SUMIDA
| Серия | Наименование | Ln, мГн | In,A | Rcu, мОм | Lleakage, мкГн | Q th, K/Вт | SRF, MГц | Размеры, ШxДxВ, мм |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| DP | DP-F14 | 3,3…100 | 0,35…1,8 | 110…3700 | 32…1100 | – | 0,15…2,0 | 15,1×19,0×14,0 21,0×19,0×12,5 |
| RK | RK 17 | 3,3…47 | 0,4…1,5 | 0,19…2,7 | 25…350 | 70 50 | 0,3…2,0 | 15,0×18,0×20,0 14,5×24,5×13,5 |
| RK 17 + Bypass | 3,3…47 | 0,4…1,0 | 0,18…2,5 | 120…1500 | – | 0,3…2,0 | 14,5×24,5×15,0 | |
| RK 19 | 3,3…47 | 0,6…2,1 | 0,12…1,2 | 25…330 | 52 | 0,25…1,5 | 18,0×21,0×23,0 | |
| RK 23 | 3,3…47 | 0,9…2,25 | 0,09…0,87 | 65…1000 | 33 | 0,25…1,0 | 24,5×26,5×14,0 | |
| RK 23 + Bypass | 3,3…47 | 0,42…1,3 | 0,08…0,75 | 120…1500 | – | 0,22…1,0 | 24,5×28,0×14,0 | |
| RK 26 | 3,3…47 | 1,0…3,9 | 0,054…0,82 | 25…330 | 35 | 0,2…1,0 | 22,5×27,0×28,5 | |
| RK 28 | 3,3…47 | 1,4…4,6 | 0,048…0,52 | 25…310 | 30 | 0,2…0,8 | 24,5×29,0×31,0 | |
| DK | DK 30 | 3,3…47 | 0,3…1,5 | 0,17…2,5 | 35…540 | 65 | 0,2…1,5 | 17,5×18,0×13,0 |
| DK 31 | 3,3…47 | 0,3…1,5 | 0,17…2,5 | 35…540 | 58 | 0,2…1,5 | 13,5×18,5×20,5 | |
| DK 40 | 3,3…27 | 0,8…2,5 | 0,07…0,6 | 0…240 | 50 | 0,18…1,2 | 22,5×22,5×15,5 | |
| DK 41 | 3,3…27 | 0,8…2,5 | 0,07…0,6 | 0…240 | 45 | 0,18…1,2 | 16,0×23,5×25,5 | |
| DK 50 | 3,3…47 | 0,6…2,8 | 0.06-1.1 | 40…600 | 37 | 0,2…0,8 | 27,5×28,0×18,0 | |
| DK 51 | 3,3…47 | 0,6…2,8 | 0.06-1.1 | 40…600 | 34 | 0,2…0,8 | 18,5×27,5×30,5 | |
| DK 60 | 3,3…10 | 1,8…4,0 | 0,06…0,22 | 35…130 | 30 | 0,2…0,8 | 32,5×33,0×18,0 | |
| DK 61 | 3,3…10 | 1,8…4,0 | 0,06…0,22 | 35…130 | 24 | 0,2…0,8 | 18,5×32,5×35,5 | |
| E | E 16/4.7 | 14…60 | 0,2…0,32 | 1,8…4,1 | 270…1220 | 76 | 0,12…0,4 | 13,5×18,0×18,5 |
| E 20/5.9 | 21…112 | 0,2…0,55 | 0,78…5,2 | 350…1800 | 57 56 | 0,075…0,2 | 21,5×21,5×16,5 13,5×21,0×23,5 |
| Серия | Наименование | Схема фильтра | Область применения |
|---|---|---|---|
| DP | DP-F14 |  | подавление синфазной помехи |
| RK | RK 17 |  | подавление синфазной помехи |
| RK 17 + Bypass | подавление синфазной помехи подавление дифференциальной помехи | ||
| RK 19 | подавление синфазной помехи | ||
| RK 23 | |||
| RK 23 + Bypass | подавление синфазной помехи подавление дифференциальной помехи | ||
| RK 26 |  | подавление дифференциальной помехи | |
| RK 28 |  | ||
| DK | Вся линейка |  | подавление синфазной помехи высокое значение тока нагрузки |
| E | E 16/4.7 |  | подавление синфазной помехи гальваническая развязка |
| E 20/5.9 |
Фильтры серии RK с дополнительным магнитопроводом
Особый интерес представляют фильтры серии RK (рисунок 7) с дополнительным магнитопроводом (Magnetic Bypass) — RK17S и RK23S (рисунок 8).
Рис. 7. Внешний вид фильтров серии RK